|
|
|
| Бета стар. | Бета нов. = |
|
|
0,25 | 1 | 0,50 | 2,0 | 0,50 |
| ||
КПСу (6 + 6)2 - 33- 9н | 0,35 | 1,3 | 0,50 | 2,24 | 1,02 | ||
КПСу (6 + 6)3 - 33 - 9 | 0,25 | 1 | 0,71 | 1,41 | 0,35 |
| |
КПСу (6 + 6)3 - 33- 9н | 0,35 | 1,3 | 0,71 | 1,88 | 0,86 | ||
КПСу (6 + 6)3п - 33 - 9 | 0,25 | 1 | 0,83 | 1,20 | 0,30 |
| |
КПСу (6 + 6)3п - 33 - 9н | 0,35 | 1,3 | 0,83 | 1,73 | 0,79 | ||
КПСу (6 + 6)5п - 33 - 9 | 0,25 | 1 | 1,26 | 0,79 | 0,20 |
| |
КПСу (6 + 6)5п - 33 - 9н | 0,35 | 1,3 | 1,26 | 1,41 | 0,64 |
Как видим по табл. 11, сейсмические нагрузки увеличились очень сильно: с 2,04 раза в 2-этажной раме, до 3,2 раз в 5-этажной раме с подвалом.
Прочностные характеристики бетона и стали изменялись, как приведено в табл. 10. Кроме того, постоянно изменялся то в большую, то в меньшую сторону коэффициент кратковременного действия нагрузки mкр. Вначале в сериях КПС, КПСу и КПСм mкр был равен 1,2 для продольной и поперечной арматуры, в серии КПС4 - mкр. был равен 1,1 х 0,85 = 1,0 - для продольной арматуры и (0,8 / 0,9)0,85 = 0,7 - для хомутов. Здесь 0,85 - на повторяемость землетрясений, а 1,1 и 0,8 - для шлакобетонных конструкций.
В настоящих нормах mкр. = 1,2 - для продольной арматуры и 1,0 - для хомутов.
На основании сделанных выкладок было рассчитано около 40 2/5-этажных средних рам каркасов (6 + 6) и (6 + 3 + 6), сделанных из различных модификаций, и получены в них сейсмические нагрузки и арматура.
Далее, принимая арматуру в колоннах и ригелях первого этажа "нового" каркаса, рассчитанного на нагрузки 2000 года, за 1,0, определяют сейсмостойкость всех других каркасов, пользуясь графиком рис. 8. Если, например, количество арматуры в каркасе КПСу составляло 45% арматуры каркаса 2000 года, то его сейсмостойкость равна 7,8 балла.
В результате получают таблицу 12 сейсмостойкости (в баллах) всех редакций серий.