| Сейсмостойкость (в баллах) редакций | ||
КПС (1972 | КПСу (1975 год) | КПС 4 (1986 | |
1 | 8,6 | 8,3 | 8,6 |
1 + подвал | 8,4 | 8,2 | 8,4 |
2 | 8,2 | 8,0 | 8,2 |
2 + подвал | 8,1 | 7,8 | 8,1 |
3 | 8,0 | 7,7 | 8,0 |
3 + подвал | 7,9 | 7,5 | 7,9 |
4 | 7,8 | 7,5 | 7,8 |
4 + подвал | 7,7 | 7,4 | 7,7 |
5 | 7,6 | 7,3 | 7,6 |
5 + подвал | 7,6 | 7,2 | 7,6 |
Этот эффект заключается в следующем. До установки колонн над узлом, ригели остаются незаваренными и не воспринимают опорных моментов от смонтированных панелей перекрытия и ригелей, что соответствует нагрузке примерно в 0,4 т/м2. И только после заварки узлов ригели и колонны начинают работать на остальную часть нагрузки - т.е. на вес пола, перегородок и полезную нагрузку, т.е. еще примерно на такую же нагрузку. В результате узел разгружается примерно на 10 тм, что в особом сочетании снижает нагрузку примерно на 20/25%.
Таким образом, можно заключить, что уменьшение несущей способности за счет слабых хомутов компенсируется имеющимся резервом от постепенного замоноличивания узлов.
В серии КПС4 применяются замкнутые хомуты и учтен эффект постепенного замоноличивания узлов, поэтому нет ни понижения, ни повышения несущей способности каркаса.
6.14. В результате сказанного, данную таблицу относительной сейсмостойкости серий можно использовать как окончательную для обычных гражданских зданий с простой прямоугольной формой плана и с регулярным каркасом 6 + 6; 6 + 3 + 6; (6 + 6 + 6)п и высотой этажа от 2,8 до 3,3 м.
Если в плане здания имеются большие консоли, то необходимо вычислить отношение площади типового плана этажа к площади этажа без консолей и на этот коэффициент уменьшить значение Qфакт/[Q] 2000 на графике рис. 8, по которому затем определить сейсмостойкость здания (в баллах).
6.15. Данная таблица составлена для зданий длиной до 30 м, у которых, согласно СНиП II-7-81 <*>, п. 2.15, не учитывалось кручение. В зданиях большей длины сейсмическая нагрузка на крайние рамы существенно увеличивается. Сделанный в работе КФ ДальНИИС а расчет показывает, что в здании длиной 72 м, поперечная нагрузка на крайние рамы увеличивается до 70%. По этой причине многие здания в г. Ленинакане при Спитакском землетрясении потеряли пространственную устойчивость. Учитывая сказанное, несущую способность крайних рам длинного здания необходимо уменьшить, используя следующий подход. Зададимся 4-этажным зданием серии КПСу длиной 60 м. Нагрузку на крайние рамы определяем по следующей пропорции:
При Дельта l = 72-30 м увеличение поперечной нагрузки на крайние рамы составило 70%
При Дельта l = 60-30 м увеличение поперечной нагрузки на крайние рамы составило Х%
(60 - 30)70%
Х = ------------- = 50%
72 - 30
Учитывая допускаемое перераспределение усилий в отдельных рамах до 30%, снижаем несущую способность здания, с некоторой осторожностью, на половину, принимая Х = 50 - 0,5 30 = 35%
Тогда, используя табл. 12, находим для 4-этажного здания серии КПС начальную сейсмостойкость здания 7,5 баллов и по графику рис. 8 корректируем несущую способность Qфакт. = 0,47(1 - 0,35) = 0,30, что соответствует 7,2 баллов.
Следовательно, из-за кручения сейсмостойкость 60-метрового здания снизилась на 0,3 балла.