| | | | | | | | |
20.12(16.12). Расчетную глубину погружения при полном защемлении из условия работы сооружения на устойчивость следует определять по формуле
 [130(69)]
где  - глубина погружения лицевой стенки из графоаналитического расчета, принимаемая от дна до пересечения замыкающей с веревочным многоугольником в нижней его точке;
 - дополнительная глубина погружения лицевой стенки, обеспечивающая ее защемление, определяемая по формуле
 [131(70)]
где  - равнодействующая обратного отпора по силовому многоугольнику из графоаналитического расчета;
 ,  ,  ,  - то же, что в п.13.30(8.20);
 и  - то же, что в п.13.35(8.25).
Примечание. При определении по формуле [131(70)] значения , , и  следует принимать в соответствии с методом определения давления грунта, принятым в основном расчете лицевой стенки (метод В.В.Соколовского и С.С.Голушкевича или метод Кулона).
|
20.13(16.13). Расчетную глубину погружения  лицевой стенки при частичном защемлении или свободном опирании следует проверять из условия устойчивости на поворот вокруг точки крепления анкера по формуле
 [132(71)]
где  ,  ,  - то же, что в п.13.16(8.8);
 - принимается по табл.17(7);
 - момент активных сил, поворачивающих (сдвигающих) лицевую стенку относительно точки крепления анкера;
 - то же, что в п.13.22(8.14);
 - момент пассивных сил и наданкерных активных сил, удерживающих стенку от поворота относительно точки крепления анкера.
Примечание. Величины и положения равнодействующих активных и пассивных сил следует определять по раздельным, а не суммарным эпюрам давления (рис.32).
Рис.32. Схема расчета устойчивости лицевой стенки больверка на поворот
вокруг точки крепления анкера:
1 - наданкерные активные силы; 2 - активные силы; 3 - пассивные силы;
4 - отметка дна; 5 - расчетный уровень воды; 6 - отметка кордона
При несоблюдении условия [132(71)] дополнительную глубину погружения лицевой стенки больверка в первом приближении допускается определять по формуле
 [133(72)]
где  - дополнительный удерживающий момент, необходимый для обеспечения устойчивости лицевой стенки от возможного поворота, определяемый по формуле
 [134(73)]
 и  - ординаты соответственно пассивного и активного давлений на глубине  , определяемые по формулам [34(10)] и [49(24)];
 - плечо, равное расстоянию от точки крепления анкера до сечения на глубине ;
- глубина погружения лицевой стенки, полученная графоаналитическим расчетом по схеме свободного опирания или частичного защемления, на которой условие [132(71)] не выполнено.
20.14(16.14). В тех случаях, когда расчетная глубина погружения лицевой стенки  из условия [132(71)] превышает более чем на 30% глубину погружения  , полученную графоаналитическим расчетом лицевой стенки больверка по схеме свободного опирания [см. п.20.11(16.11)], следует откорректировать значения изгибающего момента  и анкерной реакции  в лицевой стенке.
В тех случаях, когда глубина  , допускается корректировать значения изгибающего момента в лицевой стенке и анкерной реакции умножением их на коэффициенты приведения, назначаемые по табл.22(8).
Таблица 22(8)
|
| Усилия, действующие в лицевой стенке | Значения коэффициентов приведения при  , равном
|
| | менее 1,3
| 1,4 | 1,8 | 2,0 |
| Изгибающий момент | 1,00 | 1,15 | 1,40 | 1,45 |
| Анкерная реакция | 1,00 | 1,10 | 1,20 | 1,25 |
20.15(16.15). Значение изгибающего момента в пролете лицевой стенки, действующего на один элемент,
 [135(74)]
где  - максимальный изгибающий момент в пролете лицевой стенки из графоаналитического расчета, определяемый произведением полюсного расстояния  силового многоугольника в масштабе сил на максимальную ординату  веревочного многоугольника в пролете в масштабе длин ( , рис.33) с учетом указаний и требований пп.13.7(8.4) и 13.13(8.5);
 - коэффициент, учитывающий перераспределение давления грунта на стенку больверка за счет ее деформации и перемещения. Значения коэффициента допускается принимать по табл.23(9) в зависимости от отношения  и грунта засыпки, где  - высота приведенного сечения [см. п.20.9(16.9)] и  - условный пролет лицевой стенки;
 - дополнительный изгибающий момент в лицевой стенке от ветрового навала пришвартованного судна или навала судна при подходе к сооружению на уровне максимальной ординаты веревочного многоугольника в пролете, вводимый в расчет специальных видов заанкерованных больверков [см. п.20.1(16.1)];
 и  - то же, что в п.20.9(16.9) (для металлического шпунта  =1);
- условный пролет, определяемый по формуле
 [136(75)]
где  - высота от уровня крепления анкерной тяги до дна;
- глубина погружения, полученная из графоаналитического расчета, от линии дна до точки касания с веревочной кривой в грунте основания.
Таблица 23(9)
|
| Материал засыпки | Коэффициент снижения изгибающего момента при
|
| | 
| 
| 
|
| Песок | 0,75 | 0,85 | 1,00 |
| Камень и скальный грунт с  35° | 0,65 | 0,75 | 1,00 |
Рис.33. Схема графоаналитического расчета лицевой стенки больверка:
а - суммарная эпюра активного и пассивного давлений; б - расчетная схема нагрузок; в - веревочный многоугольник; г - силовой многоугольник; 1 - отметка кордона; 2 - расчетный уровень воды; 3 - отметка дна
|
Для неоднородных грунтов основания с резко различными значениями 
и слагаемое формулы [136(75)] 0,667 уточняется в соответствии с характером эпюры отпора и заменяется расстоянием от дна до линии приложения равнодействующей пассивного давления (рис.34).
Рис.34. Схема определения условного пролета лицевой стенки:
- расстояние до центра тяжести сил пассивного давления грунта, действующих в пределах глубины
|
Примечание. В случае расчета причального сооружения на нагрузки с учетом волнового воздействия при подходе впадины (ложбины) волны к лицевой стенке следует руководствоваться указаниями п.20.17(16.17) б.
|
Для проведения расчетов по подбору сечения лицевой стенки больверка по первой и второй группам предельных состояний расчетное значение изгибающего момента в пролете лицевой стенки, действующего на один элемент, определяется:
для первой группы предельных состояний по формуле [4(2)], т.е. 
;
для второй группы предельных состояний в соответствии с указаниями п.13.19(8.11): 
.
В обоих случаях определяется по формуле [135(74)] с учетом указаний и требований пп.13.7(8.4) и 13.13(8.5).
Расчетные значения усилий 
, 
и 
, 
определяются соответственно по указаниям п.13.16(8.8) и формуле [4(2)] для расчетов по первой группе предельных состояний и по указаниям п.13.19(8.11) для расчетов по второй группе предельных состояний.
[137(76)]
[138(77)]
; см. рис.33);
;