РД 31.31.27-81 Руководство по проектированию морских причальных сооружений

17(12). РАСЧЕТ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ УГОЛКОВОГО ТИПА
С ВНУТРЕННЕЙ АНКЕРОВКОЙ

17.1(12.1). Расчеты причальных сооружений уголкового типа с внутренней анкеровкой на устойчивость по схеме плоского сдвига и общую устойчивость, а также определение толщины постели и нормальных контактных напряжений выполняют по указаниям пп.14.5(9.3)-14.12(9.10) и 15.1(10.1)-15.4(10.4).

17.2(12.2). Изгибающие моменты и поперечные силы, действующие в лицевой плите уголковой стенки с внутренней анкеровкой, определяют на основе расчетов, выполняемых в соответствии с указаниями пп.15.1(10.1), 15.2(10.2), 15.4(10.4)-15.6(10.6).

17.3(12.3). Усилия, действующие в фундаментной плите, допускается определять обоснованными методами расчета с учетом воздействия лицевой вертикальной плиты, анкерной тяги, пригрузки от грунта засыпки за стенкой, а также неравномерности планировки постели.

17.4(12.4). Растягивающее усилие в анкерной тяге определяется как опорная реакция из статического расчета лицевой плиты в вертикальном направлении. Изгибающий момент в анкерной тяге, возникающий под действием давления зависающего грунта, эксплуатационных нагрузок и собственного веса тяги, допускается определять обоснованными методами из расчета простой балочной системы с учетом закрепления концевых сечений анкера по опорным сечениям лицевой и фундаментной плит.

17.5(12.5). Расчет лицевой и фундаментной плит на прочность и трещиностойкость выполняется по главам СНиП II-56-77, СНиП II-21-75, Руководству к СНиП II-21-75 и пп.13.15(8.7), 13.16(8.8), 13.18(8.10) и 13.19(8.11) настоящего Руководства.

При этом лицевая плита в вертикальном направлении рассчитывается на внецентренное сжатие, в горизонтальном - на изгиб.

17.6(12.6). Анкерная тяга и ее крепления рассчитываются на прочность в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81, а также п.13.17(8.9) и прил.4 к настоящему Руководству.

18(13). РАСЧЕТ УГОЛКОВЫХ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
КОНТРФОРСНОГО ТИПА

18.1(13.1). Расчеты уголковых стенок контрфорсного типа на плоский сдвиг и общую устойчивость, а также определение нормальных контактных напряжений и толщины постели выполняются по указаниям пп.14.5(9.3)-14.12(9.10), 15.1(10.1)-15.4(10.4).

18.2(13.2). При расчете лицевой плиты контрфорсной стенки в горизонтальном направлении [см. п.15.5(10.5)] расчетную эпюру активного давления следует определять как разность эпюры активного давления, построенной по указаниям пп.13.30(8.20)-13.34(8.24) и 15.2(10.2), и треугольной эпюры трения с вершиной на территории причала.

При расстоянии между контрфорсами 4 м основание эпюры трения принимается равным 0,2 нижней ординаты эпюры активного давления, при расстоянии между контрфорсами 2 м - 0,3 нижней ординаты эпюры активного давления [рис.24(14)].     

Рис.24(14). Эпюры давления на лицевую стенку контрфорсной конструкции:

a - активного грунта и нагрузок; б - трения; в - суммарная

Расчет лицевой плиты при одном контрфорсе выполняется по схеме консольной балки, при двух контрфорсах - по схеме однопролетной балки с консолями.

По высоте сооружения рекомендуется выделять сечения лицевой плиты шириной 1 м с равномерной нагрузкой, равной средней интенсивности по расчетной эпюре распора для выделенного сечения.

18.3(13.3). Лицевая плита контрфорсной стенки в вертикальном направлении рассчитывается по схеме тавровой консольной балки на нагрузку от горизонтальной составляющей швартовного усилия, перпендикулярной кордону [учитывая указания п.15.4(10.4)], и на нагрузку от распора [с учетом указаний п.15.2(10.2)]. Сбор нагрузок на контрфорс производится с ширины, равной сумме прилегающих полупролетов.

18.4(13.4). Фундаментная плита рассчитывается с учетом неполноты контакта поверхности плиты с постелью на суммарную нагрузку от реактивного давления постели снизу (нормальные контактные напряжения) и от пригрузки сверху от собственного веса конструкции и грунта засыпки, а также временных нагрузок.

Неполнота контакта компенсируется увеличением реактивных контактных напряжений от постели за счет условного исключения из расчета части площади фундаментной плиты, равной 0,5, где - ширина переднего выступа плиты [рис.25(15) и 26(16)].

При этом краевые контактные напряжения определяются по формуле

                                             [114(57)]

где - вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок, действующих по ширине [см. также п.14.2(9.2)];

- площадь плиты в контуре ABCDEF [см. рис.25(15)], по которой осуществляется контакт с постелью;

и - моменты от вертикальной составляющей равнодействующей всех нагрузок относительно соответствующих осей, проходящих через центр тяжести сечения контакта фундаментной плиты с постелью в контуре ABCDEF [см. рис.25(15)], определяемые по формулам:

                                                                     [115]

                                                                      [116]

и - моменты сопротивления площади подошвы фундаментной плиты в контуре ABCDEF относительно соответствующих осей, определяемые по формулам: