РД 31.31.27-81 Руководство по проектированию морских причальных сооружений

21.2(17.2). Пространственную конструкцию сооружения при отсутствии программ автоматизированных расчетов на ЭВМ допускается расчленять на отдельные плоские системы, выбирая из них основную несущую систему. Способ членения пространственной системы конструкции и выбор основной несущей системы зависят от конструктивной схемы ростверка (продольно-ригельная, поперечно-ригельная, смешанная-кессонная, плитная-безбалочная) и степени омоноличивания узлов и элементов сооружения.

Примечание. В качестве основной несущей системы следует принимать поперечные рамы при поперечно-ригельной схеме ростверка и продольные рамы при продольно-ригельной схеме.

21.3(17.3). При членении поперечно-ригельной конструкции на поперечные и продольные рамы для продольных рам в расчет вводятся "условные ригели", а для поперечных рам - конструктивные ригели. В "условный ригель" [(А, В, С, рис.42(25)], входящий в состав омоноличенного ростверка, включают:

для прикордонной или тыловой рамы - полосу ростверка от конца до середины пролета, примыкающего соответственно к прикордонному или тыловому ряду опор;

для средних продольных рам - полосу ростверка в пределах левого и правого примыкающих полупролетов.

Рис.42(25). Поперечно-ригельная конструкция:

А, В, С - "условные ригели" продольных рам; 1-5 - сборные плиты ростверка;
6 - ригель поперечной рамы

Примечание. Приводимые в п.21.3(17.3) и далее указания применительно к поперечно-ригельным системам соответственно могут быть использованы также при расчете продольно-ригельных систем.

21.4(17.4). При установлении расчетных схем плоских систем в качестве осей элементов следует принимать линии, соединяющие геометрические центры тяжести сечений элементов. Расчетная высота стоек рам определяется в соответствии с указаниями п.21.16(17.16).

21.5(17.5). Вертикальные нагрузки на поперечные рамы (основные несущие системы) определяются по максимальным опорным реакциям продольных систем с учетом собственного веса элементов поперечной рамы.

Примечание. В случае применения продольно-ригельных ростверков сначала рассчитываются поперечные плоские системы, опорные реакции которых принимаются как нагрузки на ригели продольных рам.

21.6(17.6). Горизонтальные нагрузки на продольные и поперечные рамы определяются как алгебраические суммы соответствующих нагрузок на опоры каждой рамы. Горизонтальные нагрузки, действующие на расчетную секцию, распределяются между опорами рам в предположении абсолютной жесткости верхнего строения ростверка в горизонтальной плоскости. При этом кручение опор вокруг собственной оси не учитывается [см. пп.21.10(17.10)-21.15(17.15)].

21.7(17.7). Исходные усилия (изгибающие моменты , перерезывающие силы и продольные силы - реакции опор ) при конструктивном расчете элементов определяются суммированием соответствующих усилий, полученных из расчета плоских систем на вертикальные и горизонтальные нагрузки. Усилия, действующие на "условный ригель", распределяются между составляющими его элементами пропорционально их жесткости.

Примечание. Для элементов, у которых в состав расчетных сочетаний входят временные подвижные и равномерно распределенные нагрузки, расчетные суммарные эпюры , и строятся по линиям влияния.

21.8(17.8). Значения изгибающих моментов и перерезывающих сил для опорных сечений стоек определяются как геометрические суммы соответствующих значений и , полученных при расчете продольных и поперечных рам. Значение продольной силы определяется из расчета поперечной рамы.

21.9(17.9). Усилия , , в элементах рамных конструкций причалов эстакадного типа, вызванные межсезонным перепадом температур и влажностными воздействиями, следует определять с учетом деформации ползучести либо с применением временного длительного модуля деформации в соответствии с главой СНиП II-56-77.

По-
зи- ция

Состояние элементов

Длительные модули деформаций, кгс/см, при марке бетона

Область применения

М100

М150

М200

М250

М300

М400

М500

М600

1

Для элементов без трещин

1,05·10

1,35·10

1,65·10

1,8·10

1,9·10

2,15·10

2,3·10

2,4·10

Для расчета элементов по деформациям  от длительных нагрузок и на межсезонный перепад температур

2

Для элементов с трещинами

0,8·10

0,95·10

1,2·10

1,3·10

1,4·10

1,6·10

1,7·10

1,8·10

21.10.(17.10). Реакции одиночных опор от единичного горизонтального смещения относительно осей и определяются при заделке опор в ростверке и грунте по формуле

                                                       [153(90)]

где - погонная жесткость свайных опор;

- расчетная длина свайных опор, определяемая по указаниям пп.21.16(17.16)-21.20(17.20);

- начальный модуль упругости материала опор, принимаемый для железобетонных свай по главе СНиП II-56-77, для стальных - по главе СНиП II-23-81;

- момент инерции сечения опоры.

21.11(17.11). Реакции козловых опор от единичного горизонтального смещения при их расположении в плоскости действия силы определяются по формуле

                                          [154(91]

где и - реакции свай козловой опоры за счет деформации их материала;

и - углы наклона свай козловых опор к вертикали;

- то же, что в п.21.10(17.10);

- площадь сечения свай козловых опор;

и - расчетные длины свай козловых опор [см. пп.21.16(17.16)-21.20(17.20)].