Действующий

СП 42-101-2003 Общие положения по проектированию и строительству газораспределительных систем из металлических и полиэтиленовых труб


8 РЕЗЕРВУАРНЫЕ И БАЛЛОННЫЕ УСТАНОВКИ СУГ

8.1 Требования настоящего раздела распространяются на проектирование систем газоснабжения СУГ от резервуарных и баллонных установок, а также на проектирование испарительных установок и установок по смешению СУГ с воздухом.

Для резервуарных установок следует применять стальные резервуары цилиндрической формы, устанавливаемые подземно или надземно.

В резервуарах следует предусматривать уклон не менее 2‰ в сторону сборника конденсата, воды и неиспарившихся остатков. При этом сборник конденсата не должен иметь выступов над нижней образующей резервуара, препятствующих полному сбору и удалению конденсата воды и неиспарившихся остатков.

Для надземной установки разрешается предусматривать как стационарные, так и транспортабельные (съемные) резервуары, наполняемые СУГ на ГНС.

8.2 Производительность резервуаров вместимостью 2,5 и 5 м при подземном расположении и естественном испарении следует определять по рисунку 7.

      

I - резервуар 5 м, заполнение 85%; II - резервуар 5 м, заполнение 50%; III - резервуар 5 м, заполнение 35% и резервуар 2,5 м, заполнение 50%; IV - резервуар 2,5 м, заполнение 85%; V - резервуар 2,5 м, заполнение 35%

Рисунок 7 - Номограмма для определения производительности резервуара сжиженного газа вместимостью 2,5 и 5 м (подземного)

          

Пример. Дано: давление газа - 0,04 МПа (0,4 кгс/см); содержание пропана - 60%; температура грунта - 270 К; теплопроводность грунта - 2,33 Вт/(м·К); заполнение 35%.

Находим производительность резервуаров - 2 м/ч по линии А-Б-В-Г-Д-Е-Ж (рисунок 7).

Примечание. Для резервуаров большей вместимости их производительность следует определять опытным путем.     

8.3 Для учета теплового воздействия подземных резервуаров, расположенных на расстоянии не более 1 м один от другого, полученную по номограмме производительность следует умножить на коэффициент теплового воздействия в зависимости от числа резервуаров в установке:     

Число резервуаров
в установке

Значение коэффициента теплового воздействия

2

0,93

3

0,84

4

0,74

6

0,67

8

0,64


При числе резервуаров больше восьми значение коэффициента определяется экстраполяцией.    

8.4 Производительность резервуаров вместимостью 600, 1000, 1600 л при надземном расположении определяется теплотехническим расчетом исходя из условий теплообмена с воздухом или по таблице 16.

Таблица 16

Содержание пропана в сжиженных газах, %

600 л

1000 л

Температура наружного воздуха, °С


-30

-20

-10

0

10

20

-30

-20

-10

0

-

-

-

-

0,7

2,3

-

-

-

10

-

-

-

-

1,4

3,0

-

-

-

20

-

-

-

0,3

2,0

3,7

-

-

-

30

-

-

-

1,1

2,7

4,3

-

-

-

40

-

-

0,2

1,8

3,4

5,0

-

-

0,3

50

-

-

0,9

2,6

4,0

5,6

-

-

1,4

60

-

-

1,7

3,2

4,8

6,3

-

-

2,8

70

-

0,7

2,4

4,0

5,4

7,0

-

2,5

5,3

80

-

1,5

3,3

4,7

6,1

7,6

-

2,5

5,3

90

0,5

2,2

4,0

5,4

6,8

8,2

0,8

3,6

6,4

100

1,2

2,9

4,7

6,1

7,5

9,0

1,9

4,7

7,5



Окончание таблицы 16

Содержание пропана в сжиженных газах, %

1000 л

1600 л


Температура наружного воздуха, °С


0

10

20

-30

-20

-10

0

10

20

0

-

1,1

3,5

-

-

-

-

1,5

4,7

10

-

2,3

4,7

-

-

-

-

3,0

6,4

20

0,5

3,4

5,9

-

-

-

1,0

4,6

8,0

30

1,7

4,6

7,0

-

-

-

2,8

6,3

9,3

40

2,8

5,6

8,2

-

-

0,4

4,3

7,8

11,4

50

4,0

6,8

9,3

-

-

1,9

5,9

9,4

13,2

60

5,0

8,0

10,6

-

-

3,8

7,5

11,1

14,8

70

7,3

10,2

13,0

-

3,5

7,3

10,8

14,3

16,5

80

7,3

10,2

13,0

-

3,5

7,3

10,8

14,3

18,2

90

8,6

11,5

14,2

1,1

5,0

8,9

12,4

15,8

19,8

100

9,6

12,5

15,1

2,7

6,6

10,4

14,0

17,5

21,8

Примечание. При температурах, отличающихся от приведенных в таблице 16, производительность следует определять экстраполяцией.